67年茂陵机校毕业,68年进铜川变压器厂,干电工11年,变压器试验5年,管总装引线技术5年,在生产质检服务部门各干一年,在工艺科从事图纸会签现场工艺6年,我的E-mail: transformerhe@163.com,欢迎交流。
第三章 线圈制造
12 连续式白坯绕组真空干燥时应注意的问题
同一台高低压白坯绕组，经真空干燥、整理、加压到同一轴向尺寸，但在器身出炉总装时发现高低压轴向高度常有较大的不一致，给总装带来需把两线圈垫平的附加任务，而有的人不想多费力气不垫平就拧紧拉杆或压钉，其结果此变压器抗短路能力大为减小。
从理论上分析，线圈和器身两次进两个车间的真空炉，如果它们都干燥的非常彻底，高低压线圈轴向高度不会 出现不一致，既然出现了就得找出问题所在加以解决。
车间把合格线圈进炉，经过工艺规定的白坯线圈真空干燥时间出炉，进行整理，把绕组压到图纸上要求的轴向高度。其多大线圈施加多大的压力工艺上有明确的规定，绕组压不下去或轴向高度为负值，如何调整其工艺上也有相应规定。不管采用方法是否合理，但完全可以相信操作者把线圈压到要求尺寸。
白坯线圈的真空干燥好坏，在变压器各项试验中没有直接反映，间接反映也只是在总装时才有，而器身真空干燥则不能马虎，否则绝缘和耐压试验项目过不去。正因如此，白坯干燥这一环节质量常常被人遗忘和忽视，干燥好坏只能凭人的自觉性而不是测试手段，这就导致白坯线圈干燥程度不令人满意。
白坯线圈干燥不彻底，但到器身干燥时都能干燥的彻底，结果表现出高低压线圈轴向高度明显地不一致。通过多年实践发现，同台高低压两线圈那一个含绝缘纸比例大，那一个在白坯干燥中就不彻底，在这个基础上轴向压成同高，那么经器身真空干燥炉的彻底干燥，含绝缘纸比例大的线圈失水量就大，它的轴向高度就要较多的缩下来，这就是总装时两线圈轴向高度不一致的原因。
具体地说，变压器在总装时高压线圈低于低压线圈，调压线圈低于高压线圈。
13 多根并绕圆筒式绕组股间短路分析
股间短路可分为等匝和不等匝股间短路，在生产中发现，在轴向一半处换位的地方因“S”弯弯制和绝缘处理不好容易发生纯股间短路，但引起不等匝股间短路的原因较多。
(1) 首尾头直角引出的地方，因导线弯曲引起纸绝缘破损而又没有再包好绝缘或放上相应的纸槽，致使与下一匝绝缘薄弱。
(2) 导线截面大，并绕根数多的首尾头引出制作困难，用木榔头敲打导线，造成上一匝导线与下一匝导线绝缘切割破。
(3) 引出头弯曲处虽包好绝缘，但出头部位与下边匝捆扎不牢，经多道工序人为提动，使弯曲地方绝缘磨破。
(4) 导线升层处，极易与上匝导线形成剪刀口。
(5) 圆筒式轴向余量设计的小等原因导致轴向偏高，为了达到要求的轴向尺寸，使用压力过大，使引出头弯曲地方、中间换位地方、升层地方导线绝缘挤破。
现举两例加以说明∶
SJSK-482/0.5整流变压器，试验时P0超，判断高压B线圈有问题，经拔包解剖发现此高压线圈为两根立绕，在升层处与上一匝导线切破绝缘，见图1。
ZHSK-500/0.4，P0超，判断为高压A线圈有问题，解剖后发现此高压线圈为两根并绕，在起头弯曲处与下匝导线磨破绝缘，见图2。
此两例故障均为不等匝股间短路，图1BC之间为241/2 匝与BD之间为231/2 匝并联产生环流，DY为 231/2匝与CY为221/2 匝并联产生环流，图2为另一种形式的不等匝股间短路。
14 连续式绕组内部匝间短路的预防
连续式绕组，尤其是630kv/35向上一点容量的绕组，由于所用扁导线截面小，导线间摩擦力也小，在立包及脱模过程中极易造成个别饼、个别线匝被拉长，导线排列变乱后又被硬压到一起。整个过程在不知不觉中发生，而很多从外表是看不出来。严重地在套包后半成品试验中可被发现，不严重地只能在变压器产品试验中发现。变压器容量越大，这类事故发生的可能性越小，但后果严重。
预防连续式绕组内部匝间短路是项重要的工作，应从以下几方面采取措施。
(1) 绕线时应留心观察导线是否有硬伤或绝缘破损的地方，如有应采取相应补救措施。
(2) 在模子上饶第一饼线时，就应估算到绕组最后一饼离模子底端越近越好，防止立包时线饼从上向下有大的滑距，线饼乱的可能性变小。
(3) 线圈由水平方向立起时，应使用翻包架子，绕线模下端即使留有下滑距离，应在下压板上垫上与滑距相当高的木砖后再放下带有线圈的模子，使线圈直接落在木砖上而没有下滑机会。如不使用翻身架子，线圈在模子上下滑就不可避免。
(4) 脱模前应检查模子内是否掉有垫管，扳手之类东西，如不取出来就拔模子，这些异物就会卡在模子与线圈之间，不是模子烂就是线圈伤。
(5) 绕组经干燥脱模后，应用灯光仔细检查每一饼是否缺少鸽尾垫块，导线是否弯曲变形，匝间绝缘是否破损，饼间线匝排列是否混乱等容易造成饼间匝间短路的隐患。
(6) 脱模后的线圈如出现股间短路等问题需要修理，修理后应把修过的地方或相关部位绝缘处理好。
15 绕组绕制错误三例
(1) SL7-160/10一批共生产15台，其中12台电压比负超，经查找有一操作者把18个低压包推后半匝升层，导致低压包多一匝，把多的一匝取掉电压比合格，后经几部门协商，认为简单修复经不住突发短路试验，为了对用户负责决定低压包重新绕制。
(2) SF10-10000/35GCL高压线圈3根并绕，鸽尾垫块2*50*80，正常幅向65mm，当绕到第3包近半时发现饼间垫块露出长度有些长，用卡尺量已干好的两个线圈幅向，垫块外露尺寸符合图纸要求，再去量正绕的线圈，其幅向只有60mm，比图纸要求少5mm，同样垫块露出也长5mm，最后找出原因是3根并绕导线两根用的正确为ZB-0.45=2.5*8.5/2.95*8.95，用错的一根为ZB-0.45=2*8.5/2.45*8.95。
(3) S7-1000/35/6.3在套插后中式时发现AB/ab,AC/ac电压比除第3档可以，1档2档不合格，经判断A相分接中部调压的3与5抽头间匝数有问题，见图3 (a)。抽头3与5之间为两饼纠结，正常匝数为32匝，实际只有16匝，另16匝因饼上部没有换位而形成短路环，2连3的1档和3连4的2档因抽头3与5之间少16匝造成电压比不合格，4连5的3档电压比虽为合格，但因有16匝导线构成短路回路，其误差值也是不准的。经改后此台变压器电压比全部合格，见图3 (b)。
1 6 低压圆筒式出头绝缘处理及有关注意事项
35kv电压等级，一类为小型圆筒式，另一类为中型连续式，在工频耐压试验时，为什么圆筒式比连续式容易发生高低压之间击穿，而击穿多发生在高压绕组对低压绕组出头部分，为了改进今后工作，现对这一现象做一分析。
由于圆筒式出头从端部绝缘圈开口部分引出，是高低压之间绝缘最薄弱的地方，故在变压器设计原则和工艺要求中，都对绕组出头绝缘处理有明确地规定，例如,10kv/0.4kv,10kv出头每边包绝缘厚2mm,0.4kv每边包绝缘1mm,35kv/0.4~10kv,35kv出头每边包绝缘4mm,0.4~10kv出头每边包4mm。
在实际操作中，对于10kv/0.4kv的圆筒式来说，出头包绝缘较少，一般都能做到，而包少一点也不太要紧，但对农用变压器来说，因它的高低压之间绝缘距离要比S7系列少2mm，如果出头包的绝缘不够或真空浸油做的不认真，它就同样容易发生高压对低压出头击穿。对于35kv/0.4~10kv的圆筒式来说，35kv/0.4kv电压组合因其出头处理难于35kv比其它较高电压组合，故击穿较多，为了避免这类情况发生，应做好以下5方面的工作∶
(1) 电压越高、绕组直径越小，其高低压绕组之间电场越不均匀，这就是人们常说同电压等级，小的能干，干大的不成问题，高低压之间稍有绝缘纸板、瓦楞纸板上的尖角毛刺，布带断头上的细丝，隐藏在绝缘纸或悬浮在油中的小气泡，游离在油中的灰尘、杂质，它们在强而不均匀地电场中就会引发击穿。要想使低压出头附近电场趋向均匀，首先保证高低压之间所用纸板、瓦楞纸板及端圈加工面应加工成直线且表面光滑，剪掉布带、线绳上脱丝漂浮物，器身认真地真空浸油及真空脱气，总装整理后应仔细吹吸器身。
(2) 试验表明，电场愈不均匀，即使油中杂质含量较多，出头覆盖绝缘的作用就更加显著，反之作用就减少，这就要求我们在处理小容量35kv/0.4kv绕组出头时，应比大容量和其它高电压组合出头绝缘处理应更细心。要求从绕组900打弯地方开始包出头绝缘，每边包厚4mm，用两张皱纹纸包的匀称，紧凑，出端圈40mm，再包锥度长20mm。特别注意低压0.4kv多根并绕出头在包绝缘前应把每根导线修正的平直，排列整齐，其结果可使电场趋于均匀，出头占据空间最小。
(3) 在套包处理出头时，应把焊接周围的导线绝缘纸刮掉，以便导线在焊接时可用湿的石棉绳充分的冷却，也能防止里边的纸绝缘炭化。
(4) 多根并绕导线的出头，不得一次性用手直接弯成型，否则极容易使导线出头形成斜爬，使低压尾头根部向高压靠近，减少了高低压之间的绝缘距离，正确地应是单根用手工弯成900或用专用工具多根一起弯成900。
(5) 出头弯成型后再包绝缘纸，其接着包的部分有锥度要求，锥度长为包厚的6倍。出头绝缘处理好坏主要由绕线工序决定，绕线时出头绝缘包的不够，而在套插时想补上，也只能补其端圈以上部分，以下部分则无法补上，会埋下隐患。
17 为何三圈110kv的中压绕组在绕制时常发生多匝少匝
(1) 绕组图画的有些简单
我厂平常画绕组原理图如图4，画绕组出头俯视图见图5，作为设计者本人用意，用一张统一的原理
图4 绕组匝数分配图
图5 绕组出头俯视图
图，标上相同匝数表示三相饼和匝数布局，再辅以绕组出头俯视图，就能正确地指导工人操作。实践证明，这种画法在绕组只有首尾头，且出头相距在极少几档的情况下是可行的，但象图5这样的绕组出头也用图4这一个模式来绕三相不同出头，就会给操作者带来麻烦。
明眼人一看就知道SFSZ8-50000/110中压绕组图4是由图5Bm相而来，在实际操作中由于Am与Bm俯视图出头挡位相差不很大，Bm相与Am相匝数绕的正确。而Cm与Bm俯视图出头挡位相差较大，尽管图4中的862/20 与图5Cm偶数分接抽头相矛盾，但因只差2/20 ，操作者还是把Cm偶数分接抽头调整到实际要求位置上。问题就出在8818/20 与Zm出头上，操作者一看Zm只比Cm3,Cm5越过3档，而退回又与模子18档相差甚远，就又来一匝！何况饼A也有容纳下一匝的余地，也就没人怀疑干错了，只有到套包后的电压比试验时才能被发现。
（2）图怎样画可以让人一目了然
中压绕组不是多一匝就是少一匝的事经常发生，后来部分设计人员开始采用绕组大段部分用整数匝来表示，虽比大段部分用分数匝表示要
图6 三相绕组原理图详细画法
好些，但与三相实际相比还不太真实。要想使操作者干不错，又能体现图纸的完美性，就得象图6那样来画三相原理图和三相匝数分布图，而那饼需内、中、外垫垫条可另画表或用文字说明。
(3) 为什么同一张图纸有人绕的正确有人绕错
两人共同完成一项工作，一个要省力另一个就得费力，绕线图设计者画的简单，操作者就得多动脑筋。对于经常留心的老练操作者来说，他们会吸取以前经验教训，不断地总结设计者的意图并改进以后的
的工作，对于画的过简单图纸，他们会费心把它干好，否则将反之。
(4) 绕组原理图与出头俯视图相矛盾再举两例
SFSZ7 -31500/110中压绕组左饶向，详情请见图7，图8。
绕中压包通常由中部抽头开始绕，先绕左半部分，即由Bm3绕到Ym，模子调头后再绕下半部分。从Bm3开始计匝数，绕到Ym时大段应是11712/16 ，而不是1174/16 ，因4/16 它要由15与16档之间引出。
从Bm2开始计匝数,绕到Bm时,大段应是1204/16 而不是12012/16 ，如果Bm3绕到Ym预先不在Q饼上调整分数匝，则到Ym时也就无处去调整，因后边全是满匝饼。
SFSZ10 -1.6万/110中压绕组左饶向，详情见图9，图10。从Bm6开绕并计匝数到Bm大段应为1763/16
匝，从Bm7开绕并计匝数到Ym大段应为16513/16 匝。
18 引出中压首尾及分接抽头时常出现实物与图纸不符
一般变压器厂都有一个由小产品干到大产品的过程，先干中小型连续式绕组时，由于其高压中部分接抽头不需另外焊引出线，都是由端部起头开始绕到底，出头定位是由右向左侧视过去，完工的实物出头与图纸相符。
在绕制大型三绕组中压绕组时，由于中压分接抽头得另外焊线引出，要在绕线模子中部搭线由分接抽头3向左绕下半部分，出头则是正常由右向左侧视定位。绕线模子调头后由分接2又开始向左绕，这时的出头定位就不是上面所说地由右向左侧视，而是应该由左向右侧视，即由绕组起头向尾头看，不熟练的人在左视右视中被倒糊涂了，分接抽头实物与图不符也就不奇怪了。
在变压器升容量升电压等级时，由于技术准备和职工教育不到位，使人们的操作习惯一时转变不过来，故绕完的中压绕组出头常与图纸不符，随着技术发展和经验的积累，中压绕组出头与图纸不符也就消失了。
19 如何提高箔式变压器高压绕组的抗短路能力
(1) 设计铁轭绝缘所用垫块的长度要求
箔式低压绕组首尾头两个铜排由一侧引出，在圆周上这个地方要突出其它地方20~40mm，再加上高压绕线工艺落后，无拉紧措施，绕成的整个绕组外径比图纸尺寸一般略大5mm左右，这样在套插完后会发现上下铁轭绝缘压力范围小于高压绕组外径，使几层高压绕组处在失压状态，尤其对着低压出头地方的高压绕组失压状态尤为严重。
过去曾做S7 -315/6,KS7 -315/6的突发短路试验，都被打坏，经解剖后总结了三条经验教训∶
1) 绕组上下铁轭绝缘放置时垫块应对齐。
2) 绕组外径不得超过铁轭绝缘圈。
3) 所有垫块不得有松动。
用这三条对照箔式绕组，不难发现其低压绕组抗短路能力，由于箔式绕组自身特点本来就强，而高压绕组反而有所下降。要解决高压绕组抗短路能力差的问题，应做好以下三项工作∶
1) 增加绕线的拉紧机构。
2) 低压因箔式结构对上下垫块压多少要求不严，而在不影响整体结构的情况下，可把压低压绕组部分的垫块抽出5~10mm，压低压出头地方垫块拉出20~40mm，高压角接的相间应留出2mm的相间隔板间隙。最好按工艺水平从图纸上彻底解决问题。
3) 总装时应仔细检查，使垫块对齐并防止垫块松动。
(2) 高压绕组有收缩量，低压绕组无收缩量的绕制
S10 系列即低压为箔式绕组，它既无收缩量也无压缩量，而高压绕组设计时留有余量和压缩量。在绕高压时以低压轴向为准，绕完下车后的高低压绕组一样高，但真空干燥后的高压绕组比低压绕组要低5mm左右，且高压内径因摩擦力大，收缩量比外径小形成一个斜坡，总装时想采取一些补救措施但难度比较大。可采取以下措施加以避免：
1) 设计高压绕组时，余量及压缩量系数应同其它圆筒式。
2) 绕线模子两头端盖，高压部分厚度应小于低压部分每边2mm。
3) 套绕成的高压绕组每边比低压高2mm。
4) 进炉干燥前应用夹件把绕组压紧，保证夹件拆除后高低压绕组一样高且无坡度。
(3) 绕制高低压箔式绕组的加固措施：
1) 绕制高低压绕组时，层间绝缘应使用不过期的棱形点胶纸。
2) 绕制高压绕组应使用刹车装置。
3) 低压箔式绕组绕完和高压绕组绕完都应用环氧无纬带上下缠绕一层。
4) 套绕的高低压绕组经干燥压到尺寸后，对于整体不浸漆的应两端面及外表刷绝缘清漆。
20 箔式绕组防匝间短路措施
(1) 铜箔硬度要求
到白银公司和洛铜考察，制造厂因适应不同用户的要求，铜箔的硬度有所不同，但造变压器不能用太硬的，它会给绕制带来一些不必要地麻烦，也不能用太软的，抗短路能力会减少，一般硬度要求在VH50~56之间就行。
(2) 对铜箔外观的质量要求
运到变压器厂的铜箔质量好坏取决于制造厂也取决于用户本身，铜箔表面的脏物、锈斑、尖角毛刺一般由铜箔制造过程中产生，而卷子两边的大波浪是在铜箔制造厂及用户吊运中产生的，铜箔厂一般都具备有专用吊具，而铜箔用户则少有，在运输途中应有正规的料架，不使铜箔到处乱碰而变形。应做到：
1) 遇到太硬、质量差的料应交涉退回，不得凑合使用。
2） 对于能用，但存在小问题的料，也应把脏物、锈斑、毛刺、波浪尽量消除，清理时的脏物、铜渣不得落入层间绝缘中。
(3) 箔式绕组短路分析
开始绕制一批箔式变压器时，绕成的低压在测量匝数时常遇到绕组有匝间问题，且套绕上高压后出现的低压匝间比低压包刚下来时为多，这是因为箔式层间小毛刺由绕线振动而引起匝间。在开始的批量生产中，用匝数机测量有匝间问题的约占1/3，绝缘装配后的中试匝间问题占总数约1/2，在低压上通电，多半匝间因毛刺烧镕而故障消失。
(4) 箔式绕组烧坏分析
截止1998年，箔式变压器在运行中烧毁返厂有3台，两台为1991年出厂，1台为1993年出厂，91年的S10 -1000/6.3GZK，一台在a相低压上端部内径处但与铁心无关，几层铜箔在端部烧熔了一个R为30mm半圆坑，故障原因很可能由铜箔边上毛刺而引起。另一台在低压绕组内侧中部引起匝间，内径几层铜箔烧熔形成一个R为4mm黑洞，可能的原因是层间有金属异物，在运行振动下穿破层间绝缘纸而形成匝间短路。93年的S10 -1250/6.3GZK在c相低压箔式绕组最外一层中部有4层铜箔烧熔一大片，也可能是层间存在金属异物所致。
21 绕组修整及加压时应注意的问题
(1) 加压时应有压力要求，增减垫块应核对准图纸
绕组在修整后加压时，无论用人力或压力机，都得根据绕组大小有个压力要求，用压力机可查工艺守则上的对照表，当压力达到某绕组所对应的压力要求时，绕组轴向高度还大于图纸尺寸，必须先查明原因，实在找不到其它原因，可按工艺要求调整垫块，使绕组轴向高度符合图纸尺寸，而不是盲目野蛮地施加压力，硬使绕组轴向符合图纸尺寸，强制符合有可能把线饼压倾斜，圆筒式绕组导线被挤出来，两者后果都会伤害导线绝缘。
加压不细看图纸造成返工，现举两例来说明：
例1 ZDS -500/10电镀用整流变压器，同时制造两台其型号一样，但设计号不一样，两台绕组的高度也不一样，但车间在压包时把高的轴向用低的图纸尺寸去压，当压不下去时也不去查找原因，就作减垫块处理，而把低的轴向用高的图纸尺寸，轴向高度不够作增加垫块处理。
例2 SL7 -1600/35/0.4低压绕组绝缘端圈，上下各由两个圈组合而成，压包前套圈时上下各放了一个，绕组立起来后不用压尺寸即到，也没人认真检查绕组端圈厚度就决定给饼间增加垫块，此事在套包时被人发现，最后恢复原状。
(2) 加减垫块应按工艺要求，减垫块不得损害段间绝缘距离
工艺守则上规定，绕组轴向高度与图纸相差15mm及以下，可在绕组上、中、下三处加减垫块，相差15mm以上只许在轴向1/4、3/4高度上加减垫块，同时指出加垫块应在油道较小的地方，减垫块应在油道较大的地方，每个油隙加减垫块的厚度不得大于2mm，且圆周调整高度相同，但生产实际情况复杂多变应灵活掌握，否则也会出差错。
例如HSSPK-7200/10电炉变压器为交错式绕组，在压包时因压不到图纸轴向尺寸，作减垫块处理，把饼间散热油道垫块10mm厚减为8mm，又把即冷却而更重要作为段间绝缘的a与b，c与d，e与f，g与h之间12mm（此变压器与同类变压器相比，上述几处绝缘距离偏少3mm以上）厚的垫块减为10mm，见图11。
高低压之间的绝缘垫块人们心中知道它的作用未敢动。
该台变压器在厂内做各种试验全部合格，但用户投运时却发生高压a饼与b饼之间击穿，a与b之间和c与d之间电压要高于e与f和g与h之间电压，在三相角接匝压最高情况下运行时，a与b和c与d之间电压高达7~8kv，如果在操作冲击电压下它们之间的电压会更高。
(3) 脱模时应注意人身、绕组、模子的安全和完好
一般情况脱模还是比较顺利的，除有以下两种情况脱模比较困难：
1) 绕组内撑条设计的太薄，使众多垫块一齐顶住模子铝条，增大绕组与模子的摩擦力使脱模困难，甚至会掉坏固定铝条的铁盘，也可能伤人。设计人员应尽量避免使用等于或小于7mm薄撑条，实在避不开，工艺会签图纸时应加以说明，缩小模子尺寸，粘上辅助撑条，使垫块不顶模子即可，脱模后取下辅助撑条。两者相顶原因是鸽尾垫块空腔5.5mm+铝条槽2mm=7.5mm，而撑条7mm厚+0.5mm玻璃布板=7.5mm，因撑条与鸽尾槽具有一点间隙活动量，故撑条为7.5mm厚顶得并不严重。
2）脱模前应细心检查模子内有无扳手空心铁管等杂物，这些杂物曾在脱模时顶坏绕组和打伤过人。
(4) 修整压包工序应注意图纸上的工艺说明
绕组撑条厚度小于或等于7.0mm时需增加工艺厚度，绕组有油道隔圈时也需增加撑条工艺厚度，在脱模后应按图纸上的工艺说明及时把这些附加临时撑条取掉，以免误导下道工序。
22 35kv级圆筒式绕组外径大的原因、危害及改进措施
由于这类高压绕组用线较细，有拉紧机构怕把线拉细拉断，而不拉紧则绕的松。外径大小因人而异，首件大则后边干活的人就得拉紧，一般偏大的多正合适的少。
静电屏铜皮宽度不够而搭接，增加厚度，用十几张电缆纸统一搭头，且包的松又增加了幅向厚度，最终制作的静电屏比图纸上的厚度大近一倍。正确做法静电屏铜皮用合适宽度避免搭接，包电缆纸用一张包到底，包时边拉紧边压实。
绕组外径大的结果导致在工频耐压试验时，高压绕组不是通常意义上的对低压绕组或心柱放电击穿，而是高压绕组对拉杆或铁轭放电击穿，尽管铁拉杆上套有厚的胶纸管和铁轭面上放有铁轭隔板。
23 为何绕线车间配的三相直流电阻与成品试验值相差较大
（1）大型变压器三绕组配电阻，高压导线并绕根数少、截面小，好夹也好测量，测的结果比较准确，低压出头并绕导线虽多但有专用卡具，测得结果也比较准确。唯有中压尤其分接抽头多，而且引出线由3根宽一点导线并排在一起引出，无专用夹具，上下抽头还得用临时导线连接起来才能测量整个绕组的直流电阻，故在测量时夹持面积，夹持力都影响到测量精度，使绕组前后电阻误差较大，也使电阻不平率的可信度大为下降。
（2） 配包人员技术素质欠佳，不能正确地使用单、双臂电桥，不能正确使用临时连接线。
（3）外购开关中只有有载开关测量接触电阻，象中压上用的3个单相无励磁开关，就无人去测量它的接触电阻，在这种情况下成品试验的直流电阻就比配包时大
1995年10月生产的一台SFSZ7 -31500/110电力变压器，在绕线车间配电阻中压不平率为1.28%，而在成品试验时却高达1.89%，最终在用户现场交接试验时超过2%标准值，经检查无焊接问题。三相电阻不平率太大在厂内很容易解决，尤其在绕线车间。因测量原因把高的不平率放过到成品试验或用户现场，将给本厂带来很多麻烦。
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